整流變壓器為y／y△聯(lián)接，其中y／△聯(lián)接組對(duì)應(yīng)圖l(b)中所示整流橋。二次測(cè)y和△兩繞組每個(gè)整流臂分別設(shè)有一套電流互感器作為電流測(cè)量保護(hù)之用，并未提供更多的互感器輸出接口，因此控制電路無(wú)法獲得交流電流取樣(siemens整流裝置兩組橋的電流取樣，分別由整流機(jī)組內(nèi)各整流橋臂上的電流互感器得到)。y、△兩組整流橋所對(duì)應(yīng)的飽和電抗器分別由一對(duì)輸出端子控制即(2a，2b)及(3a，3b)，見圖1(a)，這與國(guó)內(nèi)飽和電抗器的繞制方式有著明顯的區(qū)別。通常國(guó)內(nèi)飽和電抗器控制繞組是按照三套設(shè)計(jì)：其中一套用干榨制回路．一套用于偏移回路，另外一套作為備用。這三套繞組在結(jié)構(gòu)和匝數(shù)上完全相同，可以互換使用；與國(guó)外飽和電抗器繞組區(qū)別是直流阻抗較低(通常小于0．1ω)。siemens生產(chǎn)的飽和電抗器繞組的直流阻抗較高，約為1n，差別非常大。由于原變壓器的交流電流互感器的原因，無(wú)法獨(dú)立取得y、△兩組整流橋交流輸入電流的大小，只能從整流機(jī)組總直流互感器取得輸出直流電流的大校由上述可知，因無(wú)法單獨(dú)獲取y、△兩組整流橋的交、直電流而只能取得兩組整流橋總直流電流，因此要實(shí)現(xiàn)對(duì)該整流機(jī)組的穩(wěn)流控制，只能將y組飽和電抗器繞組與△組飽和電抗器繞組串接起來(lái)同時(shí)進(jìn)行控制。
電力網(wǎng)中所采用的電抗器回收，實(shí)質(zhì)上是一個(gè)無(wú)導(dǎo)磁材料的空心線圈。它可以根據(jù)需要，布置為垂直、水平和品字形三種裝配形式。在電力系統(tǒng)發(fā)生短路時(shí)，會(huì)產(chǎn)生數(shù)值很大的短路電流。如果不加以---，要保持電氣設(shè)備的動(dòng)態(tài)穩(wěn)定和熱穩(wěn)定是非常困難的。因此，為了滿足某些斷路器遮斷容量的要求，常在出線斷路器處串聯(lián)電抗器，增大短路阻抗，---短路電流。
由于采用了電抗器，在發(fā)生短路時(shí)，電抗器回收上的電壓降較大，所以也起到了維持母線電壓水平的作用，使母線上的電壓波動(dòng)較小，---了非故障線路上的用戶電氣設(shè)備運(yùn)行的穩(wěn)定性。
諧波電壓放大率分析 計(jì)算電抗率選擇6%時(shí)，將有關(guān)參數(shù)代入式(3)，經(jīng)過(guò)計(jì)算，電容器組對(duì)1～7次諧波電壓放大率fvn 結(jié)果如表2所示。 由計(jì)算結(jié)果可以看出，選擇6%的串聯(lián)電抗器對(duì)3次諧電抗器回收放大率fvn為1.21，對(duì)5次諧波電壓放大率fvn為0.69。經(jīng)過(guò)與現(xiàn)場(chǎng)諧波實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)比較發(fā)現(xiàn)：3次諧波電壓放大率fvn與以上理論計(jì)算值基本一致，但5次諧波電壓放大率fvn的誤差較大。文獻(xiàn)[5]認(rèn)為：簡(jiǎn)化的電路模型對(duì)于3次諧波電壓放大率fvn的計(jì)算有工程價(jià)值，但對(duì)5次諧波電壓放大率fvn的計(jì)算無(wú)工程價(jià)值。2400 kvar的電容器組配置電抗率為6%的串聯(lián)電抗器，產(chǎn)生了3次諧波放大，且超過(guò)公用電網(wǎng)諧波電壓(相電壓)3.2%的限值[2]。因此可以判斷在如此諧波背景下，2400kvar的電容器組配置電抗率為6%的串聯(lián)電抗器是不恰當(dāng)?shù)摹?/p>
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