根據烘干風機優化后的參數，可以得到在設計轉速下動葉和靜葉的損失系數以及落后角隨沖角的變化趨勢，可以看出，損失系數和落后角隨沖角的變化基本符合風機的流動特性。
烘干風機采用優化后的損失和落后角模型，糧食烘干風機，對該風機的5 條特性線進行數值模擬，結果如圖5 所示。從圖中可以看出，修正后的一維計算結果與實驗結果之間的較大誤差不到2%。
( 1) 對某單級動葉可調軸流風機，本模型的數值計算結果已經與實驗的計算結果進行了對比，證明了經過優化后的模型能夠正確模擬得到該風機的氣動性能，烘干風機，體現了其---性和準確性，因此，只要能給定準確的設計點和某一轉速下的非設計工況點，經過優化后，本模型就能準確預測得到其它安裝角下的氣動性能。
( 2) 根據優化后的損失和落后角模型能夠較為合理地得到轉子和靜子的損失隨著葉片負荷的變化情況。導葉數目對軸流風機的性能、葉片靜力結構及振動等均有一定影響。
針對某660mw 機組配套的兩級動葉可調軸流一次風機，借助fluent 進行流體數值模擬，研究導葉數目改變對風機性能的影響，并選出較優方案三。烘干風機利用workbench 軟件進行流固耦合計算得出對葉片靜力結構及振動的影響。研究表明: 導葉數目減少方案風機性能明顯優于導葉數目增加的方案，其-案三為改型性能較佳的方案，改型后的方案其軸功率有所增大、耗電量有所增加; 方案三的葉片應力、總變形和振動與原風機基本一致，可以得出離心力對葉片靜力結構和振動起決定性作用，氣動力影響較小的結論; 方案三葉片的工作轉速遠低于一階臨界轉速，烘干風機葉片的較大應力小于許用應力，均滿足設計使用要求。
1烘干風機葉頂間隙超差對失速點壓力偏差和風機效率偏差有---影響。
2葉頂間隙與失速點壓力偏差的相關系數為-0.99，即葉頂間隙越大，失速點負壓偏差越大，實際失速線向下偏離理論失速線的程度越---。
3葉尖間隙與效率偏差的相關系數為-0.93。
葉尖間隙與效率也有很強的相關性，也就是說，葉尖間隙越大，負效率偏差越大。以葉片角度可調、葉片角度固定的對旋軸流風機葉輪為研究對象，建立了兩種葉輪的三維模型，并引入ansys進行計算模型分析。得到了兩個烘干風機葉輪的種振型。葉片變形量較大，尤其是葉片頂部，通過角度調節機構，葉片變形量略有增加。利用lms模態試驗軟件得到了兩個葉輪的個固有頻率。通過比較發現，葉片角度調節機構使葉輪的固有頻率略有增加，烘干風機葉輪的固有頻率避開了電機的頻率，在正常運行時不產生共振。葉輪是旋轉軸流風機的重要部件。其安全性和---性直接影響到風機的正常運行。一方面，葉輪的模態分析可以得到結構的固有頻率，使葉輪的工作頻率遠離其固有頻率，有效地避免了共振引起的疲勞損傷；另一方面，可以得到葉輪機構在不同頻率下的振動模態。變形較大的區域可能出現裂紋、松動、零件損壞等，變形較小。該地區在工作中相對穩定。
由項目實際考察情況得到，---烘干風機，烘干風機所在位置距敏感建筑僅15m，風機進風口正對敏感建筑。針對該項目上風機的噪聲進行現狀模擬， 利用cadnaa 噪聲模擬軟件對風機噪聲對周圍敏感點的影響進行分析，風機所在建筑與敏感建筑之間的噪聲值較大，敏感建筑靠近風機進風口一側的噪聲超過70db(a)，噪聲較大區域正對風機進風口，噪聲值為76.3db(a)。由于建筑物的遮擋作用，噪聲能量被削減，山東烘干風機，使得噪聲無法直接達到的區域的噪聲值降低。
常用的烘干風機噪聲治理方法有加裝隔聲罩，對風機室墻壁進行吸隔聲處理，風機室隔聲門，進排氣筒加消聲器等從整體上對風機進行吸聲、隔聲、消聲等綜合治理措施。根據項目實地考察情況，受大風量軸流風機安裝位置---，無法對風機房墻體進行常規的吸隔聲處理，考慮風機產生的空氣動力性噪聲主要從進風口傳出，且烘干風機進風口正對敏感建筑，故本項目采用在進風口安裝進風消聲器的方式對風機進行降噪。
烘干風機消聲器設計
針對空氣動力性噪聲，主要應用的消聲器包括阻性消聲器、抗性消聲器、阻抗復合型消聲器[7]。在該項目應用中綜合考慮現場情況，決定采用阻性消聲器和消聲彎頭組合形成的一種結構形式，這種消聲器結構簡單，通過控制消聲器內吸聲材料的結構參數，可以有效的控制消聲器的消聲性能。吸聲材料按照吸聲原理可以分為多孔性吸聲材料和共振吸聲材料。該消聲器中設計采用多孔性吸聲材料。
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