風機在大流量區計算值比實測值偏高，小流量區計算值比實測值偏低，但是整體上計算結果與實測結果基本吻合。由效率曲線圖可知，大流量區計算結果比實測結果偏高，5-51風機，小流量區計算結果比實測結果偏低，說明計算結果與實測結果吻合。通過實驗值與計算值的對比，cfx 軟件的數值模擬結果與實測結果一致，由此驗證了采用cfx 軟件對帶進氣箱的離心風機的數值模擬是---的。
試驗噪聲分析
離心風機的噪聲按照流體動力聲源的發聲機制，分為三類：1單極子，2偶極子，3)四極子，風機正常工作狀態下產生的噪聲主要來源于偶極子源。根據gb/t2888-2008《風機和羅茨鼓風機噪聲測量方法標準》對有無進氣箱離心風機的噪聲進行測試。試驗地點：浙江上風高科專風實業有限公司cnas 檢測中心；采用聲級計對風機出口處的噪聲進行測試，測試方式及儀器。測量時，除地面外無其他的反射條件，測點位置d 距地面的高度與風機出口中心持平，水平方向上與出氣口軸線成45° ，距離出氣口中心l=1m。
風機的噪聲在小流量區，帶進氣箱的離心風機噪聲低于不帶進氣箱，隨著流量的增加，帶進氣箱的風機噪聲---提高，9-12風機，在大流量區，明顯的高于不帶進氣箱的噪聲。
綜上所述，本文通過結構優化對離心風機金屬葉輪穩定運行影響進行研究，簡要分析了各部件結構優化對離心風機金屬葉輪穩定運行的影響。主要從集流器優化對離心風機金屬葉輪穩定運行影響、窩殼優化對離心風機金屬葉輪穩定運行影響、電機優化對離心風機金屬葉輪穩定運行影響，以及葉片形狀優化對風機金屬葉輪穩定運行影響四個方面進行分析，為---金屬葉輪的穩定運行提供技術支持。各部件結構優化對離心風機金屬葉輪穩定運行的影響
集流器優化對風機金屬葉輪穩定運行的影響
集流器的工作原理是通過將氣流均勻地送入葉輪進口截面，以達到提高風機葉輪的效率以及風機整體性能的目的。集流器的結構形式對氣流的流動損失以及金屬葉輪的平穩運行都有很大影響，因此對集流器的結構優化是非常重要的。在設計集流器的結構時，應---較大程度地符合金屬葉輪附近氣流的流動情況，同時還應---集流器內氣流的平穩運行。集流器的類型有很多種，常用的集流器是錐弧形集流器，錐弧形集流器的氣流運行一般比較平穩，但是集流器喉部到葉輪進口階段容易發生邊界層分離現象，增加風機的損失，導致離心風機效率降低。因此，必須優化集流器結構，通過減小集流器的錐度、增加喉部半徑的方式，提高離心風機的效率，---金屬葉輪的平穩運行。
原風機和a 型改進風機在點的噪聲頻譜圖。根據風機參數，風機旋轉噪聲基頻為760 hz，由頻譜圖可看出在500 ～ 800
hz 之間的低頻噪聲并沒有降低，而1 250－2 000 hz 之間吸聲材料的降噪效果---，噪聲下降明顯。主要原因就是選用的吸聲材料超細玻璃棉在高頻率下，吸聲系數較大，因此多孔吸聲材料其吸聲效果是高頻優于低頻的。消聲蝸殼為b 組合形式時與原風機的出口a聲級隨流量變化的對比圖。與原風機相比，在額定工況點a 聲級降低約7 db( a) ，在大流量工況，a 聲級降低約5．0db( a) ，在小流量工況下，a 聲級降低約2．4 db( a) 。
在125～ 500hz 頻段之間，風機a 聲級有所增大，原因是后蓋板加上消聲材料后，葉輪軸向安裝長度加長引起低頻電機振動，臨沂風機，噪聲增加。在中高頻段后蓋板加消聲材料的降噪效果---，這種方式對于氣動噪聲及高頻振動等起到---的吸收作用，尤其是風機包括電機的高頻振動噪聲過濾程度明顯。消聲蝸殼為c 組合形式時與原風機的出口a聲級隨流量變化的對比圖。與原風機相比，在額定工況點總a 聲級降低約7．2 db( a) ，4-72風機，在大流量工況，a 聲級降低約5．5 db( a) ，在小流量工況，a 聲級降低約3．5 db( a) 。是消聲蝸殼為d 組合形式時與原風機的出口a聲級隨流量變化的對比圖。與原風機相比，在額定工況點，a 聲級降低約5．14 db( a) ，風機在大流量工況，總a 聲級降低約5．0 db( a) ，在小流量工況，a 聲級降低約2．0 db( a) 。降噪效果稍微好于a 型改進風機，但不明顯。可見前蓋板加裝消聲材料降噪效果并不好，主要原因由于進口處有集流器，導致安裝消聲材料的面積相對于后蓋板小很多，吸聲效果不明顯。
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