風機與4 種消聲方式風機的a 聲級對比。從圖中可以看出，每一種方式都有著-的降噪---，其中c 型改進風機降噪---好，在額定工況點附近總a聲級能降低約7 db( a) ; b 型改進風機降噪---也比較理想，優于a 和d 型改進風機; a 型改進風機的消聲---差。出現上述情況的原因應該是電機噪聲通過蝸殼會被放大，而沒有被吸聲材料有效吸收。但后蓋板加裝消聲材料，y5-48風機，恰好吸收了電機的部分噪聲，因此后蓋板加裝吸聲材料降低風機噪聲明顯。
本文對吸聲蝸殼對風機降噪---進行了研究，分別對單獨蝸板、后蓋板、蝸板與后蓋板、蝸板與前蓋板加裝消聲材料的4 種方式進行了試驗測量，在風機全工況范圍內，風機噪聲都有不同程度的降低，其中蝸板加后蓋板組合的降噪---好。由于穿孔板摩擦損失較大，氣體流動阻力增加，導致風機壓力和效率都有不同程度的降低。通過試驗證明相對于周向蝸板加裝消聲材料，風機后蓋板加裝消聲材料消聲---明顯，且結構簡單、制造方便風機壓力損失小。也證明了消聲蝸殼有-的降噪---，并且風機蝸殼尺寸雖然有一定的增大，但相對于消聲器等其他降噪方法優勢還是很明顯的。對風機進出口安裝條件有---并且對噪聲有一定要求的離心風機，吸聲蝸殼是較好的選擇。
以4-73no.8d 離心風機為研究對象，對比了適配進氣箱的兩種不同導流器，并測試了噪聲；一種包含復雜形狀進氣箱與旋轉葉輪一體的風機的算法，可以-的揭示斜流風機內部流動的特征；對電站鍋爐風機進氣箱三維粘性流場進行了數值模擬，分析了進氣箱內氣體流動特性的影響，并對進氣箱的設計和改造提出了建議；li jingyin對有無進氣箱的軸流風機進行了數值分析，并著重分析了進氣箱內部的流動對軸流風機效率下降的影響。本文基于cfx 軟件，對有無進氣箱兩種離心風機，分別建立了數值計算模型，進行了三維數值模擬分析，研究風機其內部流場特性。并與實驗的實測數據進行對比分析，驗證數值計算結果的合理性。本文采用一種特殊設計的進氣箱，這種形式的進氣箱削弱了氣流在90°轉彎過程中的能量損失，在轉彎處氣流的平穩，加速過程的均勻。該進氣箱進口為矩形，出口為與集流器相連的圓形。通過solidworks 建立的兩種形式的三維模型，兩種模型除進氣箱外其他尺寸相同。
某車間風機至2016年止已運行近8 年，熱循環風機，振動一直偏大，已困擾生產多年。即使是更新了葉輪總成，并在聯軸器對中性符合允差的情況下，運行時前后兩軸承位殼振實測振動速度有效值分別達到了3.0 mm/s 和3.6 mm/s 左右，這是屬于“可容忍”的范圍，但不宜長期運行工作。經我設備人員分析，認為振動大的原因有：一是混凝土基礎過于單薄，重量不足，且運行時基礎周圍地板有明顯的顫動；二是預埋地腳螺栓有松動跡象。經上級研究，決定趁當年大修時間充足的機會，對上述存在問題---，破除舊基礎后，按本文前述處理措施重新設計、施工新的混凝土基礎和預埋地腳螺栓。
開機正常生產后，該風機軸承位殼振實測振動速度有效值分別降到了0.45 mm/s 和0.52 mm/s，屬“-”級別。安裝精度不達標及其檢查處理措施安裝精度主要是指風機軸與驅動電機軸的同心度，即對中性。離心式風機聯軸器的同心度要求-。如果聯軸器沒有找正，或是找正達不到要求，引起風機振動將不可避免。應注意的是，即使原來同心度已經符合要求了，但是風機運行一段時間后，由于各種原因，同心度會也會發生變化，濟南風機，所以應注意定期檢查同心度，如發現同心度超過允許偏差了，要立即重新找正。因此，當風機發生異常的振動故障時，檢查聯軸器的對中情況是必不可少的。
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