1網格劃分
圓柱形直孔陶瓷噴嘴的網格劃分示意圖，u型陶瓷噴嘴采購，將噴嘴沿軸線縱剖，在噴嘴網格劃分壁厚與長度所形成的矩形中(6mm×30mm)劃分6 ×15的網格。
(2)邊界條件
采用尺寸為中20mm×中8mm×30mm的噴嘴，60 目sic磨料。b4c/(w，tic)陶瓷噴嘴材料的彈性模量e=410gpa，u型陶瓷噴嘴批發， 泊松比vt=0.2;sic 磨料的彈性模量ed=475gpa，泊松比vp=0.142，密度為---0g/cm3；噴嘴的兩個端面添加約束；在噴嘴入口端面施加均布壓力載荷， 內孔施加坡度壓力載荷。載荷的大小按速度的不同由式(5-3) 計算。圓柱形直孔噴嘴邊界條件施加，x軸表示噴嘴軸線所在的位置，福州u型陶瓷噴嘴，三角符號表示約束，u型陶瓷噴嘴廠商，施加載荷和約束的長方形表示噴嘴縱剖截面。
彈塑性磨損模型中未考慮材料的微觀結構對磨損機制的影響。事實上，材料本身的顯微結構(晶粒尺寸、分布及殘余應力場等)對顆粒沖擊能的耗散直接影響材料的耐磨性能。這些已被許多研究所證實。
以上這些機理都能在一定范圍內解釋實驗現象，各自解決一部分問題，但又都有一定的局限性。根據這些機理建立的模型有一定的經驗性，為了與實際情況想吻合，在建立模型的過程中作了不少假設，因此使得所建立的模型使用范圍較窄。
硬度較高和粒度較大的磨料顆粒對陶瓷噴嘴材料的沖擊，造成材料表層形成橫向和徑向兩種裂紋。一次或少數幾次沖擊下，兩種裂紋相交形成碎片導致材料流失，即為脆性斷裂沖蝕。b4c和b4c/(w，ti)c陶瓷噴嘴在白剛玉和sc磨料沖蝕下的磨損機制即屬于這種情況。
當一個顆粒以速度vp沖擊材料表面時，便產生接觸半徑為a的壓痕，并由沖擊顆粒在沖擊方向上沿平行與材料表面造成---為h，直徑為2c的層狀裂紋，設固體顆粒沖擊導致材料遷移是這種層狀裂紋引起材料斷裂剝落的結果，則由單個顆粒造成的沖蝕磨損體積為vei=πc2h.
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