當(dāng)改進(jìn)后的方法不能滿足合作機(jī)組的性能要求時(shí)，采用現(xiàn)代風(fēng)機(jī)設(shè)計(jì)理論完成了風(fēng)機(jī)的設(shè)計(jì)，并詳細(xì)介紹了風(fēng)機(jī)各部件結(jié)構(gòu)參數(shù)的選擇原則。根據(jù)葉輪流道斷面面積逐漸變化的原理，東營(yíng)風(fēng)機(jī)，建立了風(fēng)機(jī)葉片型線成形的數(shù)學(xué)模型。根據(jù)該數(shù)學(xué)模型，采用雙圓弧拼接的方法完成了葉片型線的繪制。設(shè)計(jì)的風(fēng)機(jī)效率為68%，比樣機(jī)提高19.9%，總壓由4626pa提高到5257pa，均滿足合作機(jī)組的性能要求。通過(guò)對(duì)原型風(fēng)機(jī)和斜槽風(fēng)機(jī)葉片通道流線圖的比較，可以看出所設(shè)計(jì)的風(fēng)機(jī)內(nèi)部流動(dòng)得到了很大的---，從而驗(yàn)證了本文風(fēng)機(jī)設(shè)計(jì)方案的可行性。后介紹了離心風(fēng)機(jī)的瞬態(tài)計(jì)算方法，分析了瞬態(tài)計(jì)算中時(shí)間步長(zhǎng)的選擇原則。采用瞬態(tài)數(shù)值方法對(duì)新設(shè)計(jì)的風(fēng)機(jī)內(nèi)部流動(dòng)進(jìn)行了數(shù)值模擬。在瞬態(tài)計(jì)算結(jié)果穩(wěn)定后，風(fēng)機(jī)利用fw-h模型對(duì)設(shè)計(jì)風(fēng)機(jī)的氣動(dòng)噪聲進(jìn)行了計(jì)算。設(shè)計(jì)風(fēng)機(jī)的聲壓峰值為1100hz，聲壓值為58db。在遠(yuǎn)場(chǎng)噪聲計(jì)算中，隨著受流點(diǎn)到葉輪中心距離的增加，風(fēng)機(jī)噪聲值呈下降趨勢(shì)。
電廠155mw機(jī)組鍋爐采用高溫高壓自然循環(huán)汽包鍋爐。風(fēng)煙系統(tǒng)為平衡通風(fēng)方式，由兩臺(tái)風(fēng)機(jī)和兩臺(tái)離心送風(fēng)機(jī)組成。引風(fēng)機(jī)為離心風(fēng)機(jī)，進(jìn)口擋板調(diào)節(jié)，單吸雙支撐。引風(fēng)機(jī)風(fēng)量496800m3/h，全壓6600pa，軸功率1086kw，設(shè)計(jì)電流146.8a，電機(jī)額定功率1250kw。增壓風(fēng)機(jī)流量1491480m3/h，增壓風(fēng)機(jī)總壓力2500pa，除塵用風(fēng)機(jī)，電機(jī)額定功率1400kw。鍋爐滿負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，兩臺(tái)引風(fēng)機(jī)進(jìn)口擋板開(kāi)度為/，風(fēng)機(jī)電流為120/121a，增壓風(fēng)機(jī)運(yùn)行電流為150a，風(fēng)機(jī)無(wú)調(diào)整裕度，不能滿足機(jī)組滿負(fù)荷要求，負(fù)壓力在t內(nèi)調(diào)整。電爐是有限的。同時(shí)，增壓風(fēng)機(jī)故障也是鍋爐mft保護(hù)動(dòng)作的原因之一，不利于機(jī)組安全穩(wěn)定運(yùn)行。本次引風(fēng)機(jī)的力變換與反硝化、靜電沉淀同步進(jìn)行，將引風(fēng)機(jī)進(jìn)出口鋼煙道整體更換，改變?cè)械墓I(yè)水冷卻方式。根據(jù)該設(shè)備的現(xiàn)狀，提出了提高y4-73型引風(fēng)機(jī)出力的方案。在對(duì)風(fēng)機(jī)電機(jī)基礎(chǔ)和電機(jī)進(jìn)行技術(shù)改造的基礎(chǔ)上，通過(guò)改變引風(fēng)機(jī)的葉輪形式和直徑，增加引風(fēng)機(jī)的輸出，并根據(jù)原風(fēng)機(jī)的輸出，將引風(fēng)機(jī)的容量提高1500帕。風(fēng)機(jī)改造后，必須能滿足機(jī)組各工況和任何工況下的風(fēng)機(jī)運(yùn)行要求。不會(huì)出現(xiàn)急停喘振。
從誤差曲線可以看出，風(fēng)機(jī)計(jì)算值與原測(cè)量值之間的誤差小于小流量條件下的誤差。全壓計(jì)算的誤差為8.1%，效率計(jì)算的誤差為3.6%，誤差較小。因此，所采用的數(shù)值計(jì)算方法更為準(zhǔn)確，可用于風(fēng)機(jī)的改進(jìn)和設(shè)計(jì)。為了研究斜槽風(fēng)機(jī)內(nèi)部的壓力分布和速度分布，4-72風(fēng)機(jī)，分析斜槽風(fēng)機(jī)在不同工況下的內(nèi)部流動(dòng)，6-3---機(jī)，找出了3.4段斜槽風(fēng)機(jī)效率急劇下降和設(shè)計(jì)工況效率低下的原因。橫截面是在葉輪出口寬度處創(chuàng)建的，該寬度垂直于葉輪旋轉(zhuǎn)軸，等于葉輪出口寬度。由于葉輪轉(zhuǎn)動(dòng)，風(fēng)機(jī)葉輪進(jìn)口產(chǎn)生較大的負(fù)壓值，使空氣從集塵器進(jìn)入葉輪。在葉輪中，由于葉輪的轉(zhuǎn)動(dòng)和葉片對(duì)氣體的作用，葉輪內(nèi)部沿徑向由內(nèi)向外移動(dòng)，總壓值逐漸增大�？倝涸谌~輪出口外緣和葉片壓力面上。由此可見(jiàn)，由于葉輪旋轉(zhuǎn)的離心力，沿風(fēng)機(jī)葉輪的徑向，葉輪內(nèi)的速度由內(nèi)向外逐漸增大。通過(guò)截取葉輪出口的圓形截面，觀察截面上的徑向速度值，可以觀察到離心風(fēng)機(jī)普遍存在的尾流結(jié)構(gòu)。風(fēng)機(jī)葉片壓力面附近的徑向速度值較大，形成射流區(qū)；葉片吸力面附近的徑向速度值較小，形成尾跡區(qū)。
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